镁科研:塑性变形对MgSn合金组织和热电性能的影响

来自: JMACCMg 收藏 邀请

热电材料可以实现热能和电能之间直接相互转换,引起了研究者广泛关注。热电优值(zT)是衡量材料热电能源转化效率的重要指标。基于Mg2SiMg2Sn的镁基热电合金具有储量丰富、无毒、低成本和环保等优点,但与商用铅(Pb)和碲(Te)基合金相比,其热电优值目前还不够高。其中,主要原因之一是镁过量添加会导致镁基体相较多,从而形成粗大的铸态晶粒组织,导致热导率增加,泽贝克系数降低,最终使得合金的热电性能恶化。通常可通过塑性变形提高商用热电合金的热电性能,这主要是因为塑性变形增加了声子散射中心的密度,从而降低了热导率。然而,目前尚无文献探讨塑性变形对Mg2Sn合金微观结构和热电性能的影响。

近日,来自澳大利亚迪肯大学的Rameshkumar Varma博士和Matthew Barnett教授等人通过射频感应铸造工艺制备了添加2 wt.%6.7 wt.%10.8 wt.% MgMg2SnMg-71 wt.%Sn)合金(分别命名为2Mg6.7Mg10.8Mg合金),并在室温、473 K573 K673 K温度下进行压缩试验,研究了合金微观组织和热电性能的变化规律。结果发现,压缩变形后,6.7Mg合金的晶粒尺寸从铸态的500 µm细化至变形后的约10 – 16 µmMg2Sn相由于动态回复形成了大量的亚结构,最终明显改善了Mg2Sn合金的热电性能。

本文研究了过量镁添加以及温度变化对Mg2Sn合金变形能力的影响。化学计量比的Mg2Sn由于具有强共价键,通常表现出较大脆性。10.8Mg合金在不同温度下的压缩应力-应变曲线如1a所示。室温压缩时,其最大真应力达到345 MPa,在应变达到0.13后出现断裂,如1所示。随着变形温度升高,Mg2Sn合金的最大压缩真应力减小,塑性变形能力增强。2Mg6.7Mg合金在变形前后的照片如1b所示,可以观察到,在2Mg合金中存在较多、较大的裂纹,而6.7Mg合金的裂纹较少,这主要是由于在特定的温度和应变条件下,过量镁浓度越高,基体中较软的镁相越多,从而使得合金的塑性变形能力提高。

1 Mg2Sn合金在不同温度下的真应力与真应变

1 (a) 10.8Mg合金的应力-应变曲线,(b) 2Mg6.7Mg合金变形前后宏观照片(20 mm3)

本文还对比了2Mg6.7Mg合金在673 K压缩变形前后的微观组织,如2所示。其中较暗的相为镁相,白色的相为Mg2Sn相。压缩变形后,2Mg合金中心区域的晶粒明显细化,平均晶粒尺寸约4 µm;而边缘处应力水平较低,因此平均晶粒尺寸较大,约为8 µm。另外,采用EBSD表征了2Mg6.7Mg10.8Mg合金中心区域的显微组织,如3所示。其中Mg2SnMg相分别用粉红色和绿色标示,取向差为的亚晶界、高角度晶界(> 15º)分别以红线、蓝线、黑线表示。结果表明,高温下压缩后的Mg2Sn相中存在大量的小角度晶界(2 – 5º5 – 15º),形成了相对无应变的晶粒/亚晶粒胞状结构,具有典型的动态回复特征;而Mg相无明显的取向差变化,这主要是由于Mg相的塑性随着温度升高而提升,故其变形程度高于Mg2Sn相。

2 2Mg6.7Mg的微观组织:(a,d) 铸态,(b,e) 673 K变形后的中心区域,(e,f) 673 K变形后的边缘区域

3 (a) 2Mg(b) 6.7Mg (c) 10.8Mg合金在673 K压缩至真应变为1时的EBSD图,(d)沿压缩方向和垂直压缩方向测量的Mg2Sn相的晶粒尺寸

热压缩后6.7Mg合金的热电性能随温度的变化关系如4所示。在323 K时,铸态合金的热导率为15.5 W m-1 K-14a),而压缩变形后基体中存在的大量晶界/亚晶界加剧了声子散射,使得热导率显著降低(6.2 W m-1 K-1)。在323 K时,铸态合金的电导率为8.7 × 105 Ω-1 m-14b),而变形合金的电导率有所降低,为5.1 × 105 Ω-1 m-1。此外,铸态合金的泽贝克系数在低于473 K时为正值,更高温度下变为负值,而变形合金的泽贝克系数在整个温度测试范围内均为负值。随着温度升高,变形合金的泽贝克系数绝对值相比铸态合金的有所增加。最后,在较高温度下,变形合金的功率因子和zT相较于铸态合金的均有所增加。在723 K时,变形合金的功率因子和zT分别增加为铸态合金相应性能的1.3倍和3倍,这表明压缩变形有效提升了Mg2Sn合金的热电性能。

4 6.7Mg合金的(a) 热导率,(b) 电导率,(c) 泽贝克系数,(d) 功率因子和(e) 热电优值随温度的变化关系,其中空心和实心符号分别对应于加热和冷却曲线

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本文作者2021-3-24 13:42
镁途
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